1前言
我国现行《公路工程抗震设计规范》(jtj004一89)在80年代中期开始修订,于1989年正式发行。随着我国90年代经济起飞,交通事业迅猛发展,特别是高速公路的兴建、跨越大江、大河的大跨桥梁、大型立交工程以及城市中大量高架桥的兴建,规范已大大不能适应.但是目前所有国内的桥梁设计,对抗展设计均在设计书上标明的参照规范即是《公路工程抗展设计规范》和《铁道工程抗展设计规范》.近十年来,1989年美国LonalPrieta地展(M.70),一个中等强度地展导致了桥梁的破坏,这一后果告诫人们现代城市交通网络中断的危害性.1994年美国Northrdige地震(M.67),也是一个中等强度地展,造成洛杉矶市高速公路上多座桥梁崩坍,严重的交通断造成巨大的经济损失.最近的日本KObe地展(M.72),同样是一个中等强度的地展,造成大量高速公路、高速铁路桥隧的破坏,使经济遭受巨大损失.如都以当时的币值为准.以上三次中等强度地展导致城市经济总损失分别为70,20(),1500亿美元.日本1995年阪神地展后,对结构抗展的基本问题重新进行了大量的研究,并十分重视减振、耗能技术在结构抗展设计中的应用.桥梁、道路方面的抗展设计规范已经重新编写,并于19%年颁布实施。美国也相继在联邦公路局(FH)和加州交通部(Un公Q侣)等的资助下开展了一系列的与桥梁抗震设计规范修订有关的研究工作,已经完成了ATC一18、Al℃一32和ATC一40等研究报告和技术指南.与旧规范相比,新规范或指南无论在设计思想、设计手法、设计程序和构造细节上都有很大的变化和深人.相比之下我国现行《公路工程抗展设计规范》水准远落后于国外同类规范.若不进行改进,其后果必然是我国不少的桥梁工程将留下地展隐患.
2桥梁抗震设计的基本思想
结构抗震设计的基本思想和设计准则是制定规范的最重要之处,它决定了抗展设计要达到的目标、采用的设计地展动水平和地展反应的计算方法.因此这里首先介绍世界几本主要的桥梁抗展设计规范11一月的基本设计思想,见表1。
由表1可知,当前主要地展国家桥梁抗展设计规范的基本思想和设计准则是:设计地展作用基本地震工程与工程振动1卷上分为两个等级,都可归纳为功能设计地震和安全设计地震。虽然各规范使用的名词不同,但其思想是基本一致的.功能设计地震具有较大的发生概率,安全设计地震具有很小的发生概率。在功能设计地震作用下,桥梁结构只允许发生十分轻微的破坏,不影响正常的交通,不经修复也可以继续使用;在安全设计地震的作用下,允许桥梁结构发生较大的破坏,但不允许发生整体破坏,如倒塌、落梁等欧洲规范对此规定得最为清楚、具体.比较起来,我国公路工程抗震设计规范仍在使用烈度概念,而几关于抗震设计的指导思想对于桥梁来说过于笼统。各国桥梁抗震设计规范中虽然设定了两个水准,但在具体的设计程序上绝大多数仍坚持以安全设计地震为准的单一水平设计手法,并认为第一设计水准的要求自动满足。这种情况可能发生变化,八TC一32和日本即将出版的新的桥梁抗震设计规范都建议对两个设计地震动水准进行直接设计。这代表了桥梁结构抗震设计具体程序上的一个变动方向。
3设计地震动
3.1地及区划
设计地震动是继设计思想之后的影响到桥梁抗震设计全局的重要问题。地震作用强度是结构抗震设计中最重要的地震动参数之一。在当前各国的桥梁抗震设计规范中采用两种方式描述这一参数,一种方式是使用“烈度”这个量,如我国《公路工程抗震设计规范》,另一种是直接使用地震动参数,如美国ASHTO和Caltarns桥梁抗震设计规范。世界主要桥梁抗震设计规范使用的地震区划图见表2。
从表2可以看出,除了我国现行区划图外,其它主要地震国家均采用了地震动参数区划。采用烈度进行桥梁结构抗震设计无论是在概念上,还是在数值方面都存在很多问题闭,因此我国正在编制的第四代区划图已经使用了地震动参数区划。由表2还可以看到,日本规范确定设计地震动的方法比较独特，设计地震动的概率特征十分不明显。第一级设计地震虽有统计意义,但仍是确定性成分较多;第二级设计地震以确定性方法规定。第一类主要参考了1923年关东地震(大陆边缘地震)第二类主要参考了1995年阪神地震(都市直下型地震)I，这与日本地域狭小和地震类型相对比较清楚有关。
3.2场地分类
实际上,目前各国桥梁抗震设计规范中都考虑了场地条件对设计地震动参数的影响。具体做法是:根据一定规则对场地进行分类,然后分别给出各类别场地的地震设计反应谱。各国规范关于场地土分类的概略情况见表3。可以看到,尽管各国规范关于场地划分类别的数目和具体方法不同,但所依据的主要物理参数都2期范立础等:桥梁抗展设计规范的现状与发展趋势是场地剪切波速(或场地特征周期)和地表覆盖层厚度。关于场地条件对设计反应谱的影响还有几点需要说明:(l)TC一32建议六类场地(2)aCtians和TC一32先得到基岩加速度,然后进行土层分析得到设计地震谱。
3.3地震设计谱
各国桥梁抗震设计规范的弹性设计谱曲线示于图1一图6中。可以看出一从反表3场地分类规范名称A户SHTO场地分类数场地分类准图晒)日本规范(水准n、类型)I图《赎)类型n)地展工程与工程振动卷应谱坐标随周期的变化关系看,各规范的走势是相同的,即随周期由小变大(或不变)至一个平台(最大值),然后逐渐衰减至与最大可用周期的一个定值。这个一致性是由地震反应谱的定义和地震动的特性决定的.各规范反应谱之间仍然存在一些差别,主要是:()l在短周期段,多数规范有一个下降段,如我国《公路工程抗震设计规范》和Caltarns规范等;也有规范无下降段,如美国的AASHTO规范。理论上,有下降段是合理的,但无下降段的处理更简单.实际上,我国《公路工程抗震设计规范》下降段的拐点周期是0.15,一般桥梁结构的基本周期远大于此,因此,下降段实际意义并非十分重要;(2)各规范的拐点周期取值不同,实际上Caltarns的ARS谱是经土层反应分析得到的,是一条连续变化的光滑曲线,根本不存在拐点;(3)各规范反应谱的平台最大值高度不同,并且一些规范平台高度还随着场地类别变化,如A产SHTO规范、新西兰规范、欧洲规范和日本规范.但我国规范反应谱的平台高度不随着场地变化,在即将颁布的第四代区划图中依然如此.从地震反应谱的客观特性来说,标准化反应谱的台阶高度是随场地类型变化的,规范标准化反应谱的台阶高度是否随场地变化,还应综合考虑其它因素来决定。
3.4地展设计谱的阻尼修正
阻尼比是影响反应谱值一个重要参数。当结构阻尼比较小时,其变化会显著地改变反应谱值,从而影响结构所受地震力的大小.一般规范设计反应谱均以一个标准阻尼比值(通常取.005)为基准,当结构主要振型的阻尼比偏离此标准值较多时,需要对设计反应谱进行修正。AASHTO、ATC一32、Caltrans和NZ规范不对反应谱进行阻尼修正,而EC一8、JAPAN和中国公路规范对设计谱进行阻尼修正。
实际上,规范反应谱是否需要进行阻尼调整与以下两件事有关:()l所适用的结构.一般说来,不同材料建造的结构(如钢结构、混凝土结构),阻尼特性相差很大.若规范用的范围广,则阻尼调整是必需的;(2)控制结构反应的振型数。结构计算依赖于阻尼的假定,阻尼假定导致不同振型有不同的阻尼比。若结构的反应由多个振型控制,则可能要求对阻尼比进行修正.美国规范(如Caltarns规范)规定只适用于钢筋混凝土结构的普通桥梁,因此材料阻尼基本相同.同时,这些桥梁结构的抗震设计重点在和基础,其地展反应主要由第一阶振型控制,高振型的贡献很小,因此通常采用单自由度体系模型进行动力计算,这样就无需进行反应谱的阻尼调整.即使采用多自由度系计算模型,由于地震反应主要由第一振型控制,高振型阻尼比的变化导致的反应谱的修正对反应的最后预测结果影响甚小,因此从实际意义上说,可以不对反应谱进行阻尼调整;(3)特殊的阻尼元件。结构减隔震设计方法已经和即将写人各国的桥梁抗震设计规范.减、隔展元件的阻尼特性显著不同于结构的材料阻尼特性.有两个原因,第一,减隔展装置产生的阻尼是集中阻尼,而材料阻尼是分布阻尼;第二,减、隔震装置的阻尼比通常远高于材料的阻尼比.这种情况下显然要对反应谱值进行合理的修正,但如何修正尚待研究.1999年7月出版的“Caltarns抗展设计准则”提出了一个修正方法,但只针对位移反应的计算结果进行修正。
4地震反应分析和计算方法
各国桥梁抗展设计规范采用的地展反应分析方法列于表4.可以看到,目前规范计算地震反应的方法有四种,即等效静力法、线性动力法、非线性静力法和非线性动力法.其中等效静力法和弹性动力法是目前规范中广泛应用的方法.非弹性静力分析方法主要是用来确定结构的倒塌机制和能力。ATC一32和Calatins于1999年出版的桥梁抗震设计准则中引人这一方法,将来可能有更多的规范引人这一方法。各国规范对非弹性动力法用于桥梁抗震设计一般只有定性的指导性条款,而没有实施细则。
5混凝土结构设计
国内外的公路桥梁绝大多数是钢筋混凝土结构,各国桥梁抗震设计规范也主要是针对这种桥梁结构编写的。表5列出了各国规范在钢筋混凝土构件设计方面的方法。可以看到,美,欧、新西兰规范对很多设计的细节问题都给出具体的设计方法和要求。日本规范虽未给出配筋等具体设计细节,但给出了详细的混凝土构件允许和极限能力的分析方法,此法可以考虑混凝土、主筋及箍筋等的作用。相比之下,我国现行的《公路工程抗震设计规范》在这方面十分不足,巫待补充和改进.
6约束和减隔震、耗能设计
约束装置的设计和使用已经写人各国的桥梁抗震设计规表6约束和减隔屁、耗能设计范,我国现行的《公路工程抗震设计规范》也有这方面的条规范名称约束装置减、隔展款,见表6。减、隔震和耗能技术则是在近几年才开始进人A六sHTO采用采用桥梁结构抗震设计规范的.美、日、欧、新西兰规范中都有actlarn:采用采用详略不同的条文规定。我国现行的《公路工程抗震设计规ATc一32采用未提及范》没有这方面的条款,是需要补充的一个方面。减、隔震Nz采用采用和耗能技术虽然已经有几十年的研究历史,但其应用还处于E。采用采用起步阶段,相应的技术法规还不完善。以往这一技术在桥梁naJna采用采用上的应用实例尚不多。日本在阪神地震后,在桥梁修复、加中国公路采用无此条款加固中应用较多,但实际效果如何还有待考验.
7对我国城市桥梁抗震设计规范的建议
前面几节对我国与美、日、欧和新西兰等国的桥梁抗震设计规范进行了对比,总的来说,我国现行的《公路工程抗震设计规范》在设计思想、设计方法、构造措施和条文可执行性等方面显得落后许多.近十几年发生在世界各地的大地展给桥梁结构造成了重大破坏,同时也促进了桥梁抗震设计规范的修订工作.规范的修订主要参考了近十几年来的地震震害经验,同时借鉴了结构抗震研究领域的最新研究成果.概况起来,新规范的发展动向有以下几个方面:
〔1)l抗震设防标准.这是桥梁结构抗震设计的最基本问题.过去的几十年的时间里,研究者和工程2期范立础等:桥梁抗震设计规范的现状与发展趋势师都提出分级抗震设防的原则：即小震不坏，中震发生有限的结构或非结构构件的破坏，大震发生严重的结构和非结构构件的破坏但不产生严重的人员伤亡。而在可能袭击工程场地最严重的地震作用下，结构不倒塌。这些基本的结构性能目标今天被大多数的设计规程所采用。但传统的作法是,只针对单一的地震作用水平进行结构的抗展设计。现在的问题是针对每一个目标都给出相应的具体设计程序，这样一来,就需要对目前实际上还是单一水准强度抗震设计原则进行修订,采用多水准、多设防目标和多阶段的抗震设计原则。
(2)延性和位移设计。传统的桥梁抗震设计采用强度设计方法,即使考虑到延性和位移,也是通过强度指标间接地实现.现在人们越来越认识到了位移在桥梁结构抗震设计中的重要性,很多研究者和工程师建议在抗震设计中直接使用位移为设计参数,这样就将形成多参数抗震设计方法。在这方面,各种非弹性反应谱的研究和应用工作一直在进行.一些建筑结构抗震设计指南和准则已经引人了位移设计的概念和方法。
(3)减、隔震和耗能设计.桥梁结构减、隔震和耗能技术经过数十年的研究和开发后,已经逐渐进人实用阶段.未来桥梁结构的抗震设计规范应对这些技术在桥梁抗震设计中的应用作出具体、细致的规定。实际上,日、美、欧、新西兰等主要地展国家的桥梁抗震设计规范已经引人相应的条款,我国新的《城市桥梁抗震设计规范》和即将修订的《公路工程抗震设计规范》也应有相应的章节规范这一技术的使用.应当注意,这一技术对桥梁的实际减震效果虽有少量的验证,但其减震规律变化和经济合理性都有待深人论证。
(4)构造细节.桥梁结构抗震设计中的许多问题目前还不能完全通过定量化方法加以解决.因此根据震害经验、概念设计和定性研究的结果提出构造细节方面的要求,对保证桥梁结构的抗震安全十分重要。美、欧等国家的桥梁结构抗震设计规范和准则都已十分重视这一点。我国现行的《公路工程抗震设计规范》在这方面明显不足,新编的《城市桥梁抗展设计规范》将特别注意这方面的问题。
(5)桥梁结构基础抗震设计.从历次大地震震害可以看出,基础破坏是导致桥梁结构地震破坏的主要原因之一。由于困难大,我国现行《公路工程抗震设计规范》以干定性的条款,从工程选址方面加以考虑。今后应重视基础本身的抗震设计,特别是对于桩基础等。这方面,美国的桥梁抗震设计规范和准则规定得比较详细,是我们应当学习之处.基于阪神地震的经验,地震后桥梁上部结构的修复和重建都比下部基础经济和省时、省力,因此桥梁基础的抗震能力的要求应比桥墩高.
(6)规范条文的可操作性。条文的可操作性是规范制定者需要特别注意的一个问题.条文的可操作性影响到工程师正确地使用规范和达到规范制定者的设计目标。若可操作性不好,则工程师不易理解和执行相应的设计规定,也就很难达到规范规定的设计目标.
8结语
本文首先对世界主要桥梁结构抗震设计规范的现状进行了较为详细的对比,指出了我国现行《公路工程抗震设计规范》中存在的一些缺点.同时本文还对国际上桥梁结构抗震设计规范的发展动向进行了总结,提出了编制我国新《城市桥梁抗震设计规范》的一些总的意见.本文观点和结论均是作者个人见解,文中的遗漏和错误之处,欢迎同行批评和指正.
参考文献:
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[2]C.Rojahn.R.Mayes.DG,AndersonJ.aerk.JH.,HomRV,NuttMJ.Rourke.Seismie.designe.for.
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[3]日本道路协会,道路桥示方书.同解说;[s]V耐震设计编.
[4]交通部公路规划设计院主编,《公路工程抗展设计规范》.人民交通出版杜,
[5]（jtjoo4-89）条文说明.公路工程抗震设计规范.交通部公路规划设计院主编.人民交通出版杜,
[6]胡津贤.地展工程学.地震出版社,1988.
（作者 同济大学桥梁系 范立础 王君杰）
